Climate Solutions Community

Wangnick · ‎11.01.2026

Das Koppelrelais ist eingebaut und liefert das Signal an den externen Eingang, und die Umschaltung funktioniert bestens! Dadurch, dass die Therme schon auf den reduzierten Modus zurückschaltet und den Brennvorgang beendet während das Saalventil noch in die geschlossene Position fährt, kann die Kesselrestwärme auch noch gut durch das Restrücklaufwasser aus dem Saal, das sich noch durch das sich schießende Ventil quetscht, abgeführt werden. LG, Sebastian

Wangnick · ‎10.01.2026

Die bordeigenen Mittel geben das nicht her. Ich zeichne seit kurz nach Inbetriebnahme im Spätsommer 2024 alle 10 Sekunden die wichtigsten Zustände, abgerufen über UDS/CAN (Vitocal 250-A), VBus (Vitotrans) und MBus (zwei C5-IUF WMZ), in einer Datenbank auf. Abtauereignisse identifiziere ich durch die 4/3-Wegeventilstellung "Intern" zusammen mit laufendem Verdichter. LG, Sebastian

Wangnick · ‎10.01.2026

Meine 250-A10 hat im Winterhalbjahr 24/25 insgesamt 624 mal abgetaut. Die Heizringe verbrauchen jeder ungefähr 100W, bei mir zusammen bei zwei Lüftern also 200W. Sie sind pro Abtauvorgang ungefähr 15 Minuten aktiviert, das macht also 50Wh pro Abtauvorgang. In einem Winterhalbjahr mit 624 Abtauvorgängen verbrauchen die Heizringe also 31kWh Strom. Also ungefähr 7€ pro Jahr. Wenn man das auf 365 Tage umlegt sind es 0,085kWh pro Tag. Beantwortet das deine Frage? LG, Sebastian

Wangnick · ‎10.01.2026

Bei hydraulisch getrennten Systemen braucht es kein zweites Wegeventil. Da sind die Rückläufe einfach miteinander verbunden, entweder extern oder spätestens innerhalb der IDU. LG, Sebastian

Wangnick · ‎09.01.2026

@eb8 schrieb: Wo wird der Volumenstrom angezeigt? Das weiß ich nicht, das war ja auch meine Frage. Ich habe eine 250-A. Wenn bei der 200-S weder Leistung noch Volumenstrom irgendwo angezeigt werden, dann kann sicher Viessmann aus Verdichterdrehzahl und Kältekreisspreizung auf die Leistung und auf eventuelle Auffälligkeiten dabei schließen. LG, Sebastian

Wangnick · ‎09.01.2026

Du hast eine D16, nicht wahr? Die sollte laut Planungsanleitung bei AT zwischen +2°C und -7°C und VLT zwischen 35°C und 55°C eine Maximalleistung von so 11kW liefern. Kann man aus den Anzeigen die aktuelle Leistung ablesen, entweder direkt oder über Spreizung und Volumenstrom? LG, Sebastian

Wangnick · ‎09.01.2026

@MarkBS schrieb: Was bedeutet bei diesem Modell die Leistungsangabe "modelierend 13,4 - 18,5 kW"? Bedeutet das, dass die nicht weiter runter kommt, als 13,4 kw? Bei 10° brauche ich halt nur 3 kW thermische Energie. Wo hast du diese Leistungsangabe gefunden? Ich finde in der Viessmann Planungsanleitung für diese Anlage folgende Leistungsdiagramme: Soll heißen, bei 10°C solltest die A19 laut diesen Diagrammen auf 7,5kW thermisch heruntermodulieren können. Allerdings kann ich die sagen, dass meine A10 diese untere Kante des "möglichen Leistungsbereichs" nicht erreicht, weil meine A10 bei ihrer Minimaldrehzahl von 20Hz zu viel thermische Energie erzeugt; ich schätze, um die Unterkante zu erreichen müsste der Verdichter auf 15Hz gedrosselt werden, und das passiert bei meiner Anlage nicht. Wie es sich diesbezüglich bei der A19 verhält, weiss ich nicht. LG, Sebastian

Wangnick · ‎09.01.2026

Wenn die Anlage Heizkreis 1 mit Maximalleistung bedient, und die Sollvorlauftemperatur dennoch nicht erreicht, dann ist womöglich die Heizlast des Heizkreises höher als die Maximalleistung der Wärmepumpe. Dies gilt natürlich insbesonders dann, wenn man in der Nacht ein thermisches Defizit aufgebaut hat, dass durch Zusatzleistung über die eigentliche Heizlast hinaus erst wieder abgebaut werden muss. Könnte es banal das sein? LG, Sebastian

Wangnick · ‎09.01.2026

Hier mal die Verläufe aus meiner Vitotrans als ich gestern geduscht habe. Dabei hatte ich die Zirkulation bei Duschbeginn mit angefordert (Wasser an, nach 2 Sekunden für 1 Sekunde aus, dann wieder an) und man kann auch hier den Temperatureinbruch bei Zirkulationsende beobachten: Mein Duschthermostat steht nun aber auf 42°C und kann den Einbruch beinahe wegregeln. LG, Sebastian

Wangnick · ‎09.01.2026

Liebe Leute, meine Wärmepumpe (Vitocal 250-A10, Vitocell 120-E 600l mit Vitotrans, Divicon mit Mischer, EFH saniert ~6kW@-10°C, 17 Radiatoren auf zwei Ebenen) wurde im August 2024 installiert und funktioniert so weit auch gut. Ich fahre gut mit 0,6/0K und RT 22°C tags, 21°C nachts. Daraus ergibt sich eine VLT bei 0°C von 34.9°C nachts und 36.4°C tags. Ich hatte allerdings das Gefühl, dass die Temperatur in einem der Räume im Souterrain leicht zu kühl war, und habe daraufhin die VLT und RLT am Heizkörper mit einem IR-Thermometer gemessen. Diese betrugen (bei VLT am Mischer von 35.5°C) 32.4°C und 23.8°C. Ich habe dann das Thermostatventil von 3 auf 5 auf 0 auf 3 gestellt und die Veränderung des Volumenstroms im Heizkreis (dort ist ein WMZ eingebaut, den ich über MBus auslese) beobachtet. Dabei stellt sich heraus, dass sich der Volumenstrom zwischen Stellung 3 und 5 nicht unterscheidet, auf Stellung 0 jedoch um ca. 15 l/h sinkt. Ich habe dann bei allen Heizkörpern VLT/RLT und die Volumenstromänderung zwischen Normalstellung, Stellung 5 und Stellung 0 gemessen, und auch die Stellung des hydraulischen Abgleichs aller Heizkörper überprüft und notiert. 12 der 16 Heizkörper haben ein älteres IMI Heimeier V-exakt Thermostatoberteil (drosselbar von 1 bis 6), 4 haben neuere V-exact II+ Oberteile (drosselbar von 1 bis 8). Ergebnis war, dass bei dem kühlen Raum im Souterrain die Ventildrosselung auf V-exakt 1 (sehr stark) stand, und 7 weitere 605/905/22-Radiatoren auf V-exakt 2 (stark) gedrosselt waren. Die anderen Radiatoren waren weniger und 4 davon auch gar nicht eingedrosselt. Die Einstellungen entsprachen auch, bis auf den kühlen Raum und einen anderen, zu schwach gedrosselten Radiator, der Berechnung des hydraulischen Abgleichs des Energieberaters. Ich habe in dem kühlen Raum die Drosselung jetzt auf 2 korrigiert und fühle mich dort wohler. So weit, so gut. Ergebnis war allerdings auch, dass bei Drosselung 2 (stark) nur noch 20-25 l/h statt der möglichen 100 l/h durch diese Radiatoren fließen. Soll heißen, die Leistung der Radiatoren wird durch die Drosselung massiv auf einen Bruchteil ihrer möglichen Leistung verringert. Und bei diesen Radiatoren sind die Thermostaten auch voll auf, während dies bei den ungedrosselten Radiatoren nur bei einem Sonderfall so ist. Nun ist es ja bei einer Wärmepumpe so, dass sie mit größerer Heizfläche durch geringere nötige Vorlauftemperaturen effizienter betrieben werden kann. Und insofern verstehe ich Sinn und Zweck der künstlichen "Heizflächenverringerung" durch diese Ventildrosselung nicht mehr so ganz. Macht es nicht auch eurer Meinung nach Sinn, die Drosselung zumindest in den "offenen" Räumen etwas zu reduzieren, und dann zu prüfen, ob die Heizkurve dadurch noch etwas weiter gesenkt werden kann? Auf welche negativen hydraulischen Effekte, die dadurch entstehen könnten, muss ich dabei achten? LG, Sebastian

Wangnick · ‎09.01.2026

Wegen des Mindestinnendurchmessers schau am besten in die Planungsunterlagen von Viessmann, dort ist wohl DN32 Glattrohr empfohlen. Der Leistungsverlust durch die gedämmte Rohrleitung lässt sich leicht online berechnen. Das sollte auch gemacht werden. Im taktenden Betrieb, und vor allem bei WW-Betrieb im Sommer, darf man die Energiemenge zur Erwärmung des Wassers in diesen Rohren nicht unterschätzen. Auch deshalb ist Glattrohr besser als Spiralrohr. Ausrechnen lassen! Benutze im Erdreich nur XPS. EPS zieht sich mit Wasser voll und dämmt dann kaum noch. Der Dämmkasten sollte auch eine Bodenplatte bekommen, also rund um das Schutzrohr herumreichen. LG, Sebastian

Wangnick · ‎08.01.2026

Wenn bei tiefen Außentemperaturen die Heizlast des Hauses größer wird als die Maximalleistung der Anlage bei diesen Temperaturen, dann wird -- genügend Heizfläche vorausgesetzt -- die Rücklauftemperatur die Vorlauftemperatur Schritt für Schritt in die Tiefe ziehen. Darum die Frage: Wie sieht das Kennlinienfeld deiner Anlagenvariante in den Planungsunterlagen aus? Und wie groß ist die Normheizlast des Hauses bei welcher Außentemperatur und mit welchen Raumtemperaturen gerechnet? Wenn das abgeklärt ist, und die Ursache nicht eine Unterdimensionierung ist, dann kann man weitersehen ... LG, Sebastian

Wangnick · ‎08.01.2026

Das liegt höchstwahrscheinlich an der zu niedrigen Rücklauftemperatur, die die Wärmepumpe ja nur um eine geringe Spreizung anheben kann. Arbeitet die Wärmepumpe denn an ihrer Leistungsobergrenze? LG, Sebastian

Wangnick · ‎08.01.2026

FBH mit 55°C VLT wäre ja auch nicht so gut. Das Problem ist doch der Radiatorenheizkreis, da sollten zum Test ein paar Radiatoren wohl offen bleiben, oder? LG, Sebastian

Wangnick · ‎08.01.2026

Bei einer Zwei-Lüfter-Anlage würde es allerdings, wenn der Drehsinn beider Lüfter nicht übereinstimmt, zu einer völlig anderen Ausströmung kommen. Es würde sich ja der Drall der oberen und der unteren Luftwalze in der Mitte verstärken anstatt abgeschwächt zu werden. Ich bin kein Aerodynamikexperte, denke mir aber, das könnte Auswirkungen zumindest auf die Geräuschkulisse haben. LG, Sebastian

Wangnick · ‎08.01.2026

@Dans schrieb: Ich kenne mich nicht aus mit Wärmepumpen, aber warum pumpt die WP nicht einfach noch diese restliche thermische Energie in den Speicher nachdem sie den Kompressor etc abschaltet? Bei mir ist das Viessmann Hydraulikschema 4805622 in Version 03 verbaut. Dabei wird das Pufferrücklaufwegeventil über einen Strömungsschalter Z91 im WW-Zonenvorlauf angesteuert. Insofern kann die WP am Ende der WW-Zonenbeladung nicht die restliche thermische Energie aus den Verbindungsrohren in die WW-Zone pumpen und dabei temporär dem Heizzonenrücklauf des Puffers am tiefsten Punkt kühles Wasser entnehmen, bis die Rohre damit geflutet sind. Denn das Wegeventil zwingt der WP ja den Rücklauf aus der WW-Zone auf. Es wäre sicher interessant, zu überprüfen, of die Vitocal bei den neueren Schemen, bei denen die Regelung das Wegeventil über W02/P2 selbst ansteuert, bei Beendigung der WW-Beladung eine solche thermische Rohrentleerung vornimmt ... LG, Sebastian

Wangnick · ‎07.01.2026

Die Vitotrans erwärmt das Zapfwasser ja in einem Plattenwärmetauscher mit Hilfe von gepumptem WW-Zonenwassers aus dem Vitocell. Die Steuerung der Fördermenge dieser Pumpe scheint mir, ziemlich simpel, nur durch Vergleich WW-Soll mit WW-Ist zu operieren. Soll heißen, wenn sich die Temperatur des Zulaufwassers auf der Frischwasserseite ändert, dann reagiert die Vitotrans immer erst, wenn der Wärmetauscher schon durchlaufen ist. Dann ist das Nicht-Soll-Wasser aber schon auf dem Weg zur Zapfstelle. Für mich erklären sich die Temperatureinbrüche des ersten Versuchs ohne Zirkulation so, dass die Vitotrans zunächst mit Kaltwasser versorgt wurde, welches sich schon eine Weile im Haus befand. Als dann das Kaltwasser aus der Wasserleitung außerhalb des Hauses ankam, hat die Pumpenregelung darauf zu träge reagiert. Wir haben ja gerade die Jahreszeit des kältesten Kaltwassers, da ist der Effekt besonders ausgeprägt. Ähnlich der Fall mit Zirkulation. Man sieht im Protokoll schön, wie der Zulauf T-KW bei Duschbeginn auf 25°C fällt. Die Dusche entnimmt 7,5 l/min, die als Kaltwasser mit 6°C nachströmen; gleichzeitig fördert die Zirkulation Warmwasser zurück in den Zulauf. Nach der Mischtemperatur von 25°C (genau die Mitte zwischen 6°C und 43°C) sollte die Zirkulationsfördermenge also ebenfalls ca. 7,5 l/min betragen. Jetzt hört die Zirkulation auf, die Temperatur des zulaufenden Wassers fällt schlagartig auf 6°C, und die Regelung braucht dann so eine Minute, um über erhöhte Pumpenleistung den Fall der WW-Temperatur wieder aufzufangen. Die Situation wird sehr verschärft durch den fehlenden Temperaturaufschlag auf den Vorlauf. In der Anleitung der Vitocell wird ein Mindestaufschlag von 5K angegeben. Ich dusche bei 42°C, mein WW-Soll der Vitotrans ist 50°C, und das WW-Zonensoll ist in der Vitocal auf 57°C mit 1,5K Hysterese konfiguriert. Da hat die Vitocell dann wesentlich mehr "Punch" und kann solche Zulaufschwankungen viel schneller ausgleichen. Allerdings kann man immer noch Pech haben und in den Beginn der WW-Zonenbeladung geraten. Dabei entnimmt die Vitocal der WW-Zone lauwarmes Wasser direkt über dem Lochblech und speist es, um so 4K erwärmt, oben wieder ein. Dadurch sinkt allerdings zunächst die Temperatur des höher gelegenen Wassers, und erreicht erst dann wieder die Zieltemperatur, wenn das Wasser über dem Lochblech bis auf Zieltemperatur-4K erwärmt wurde. Das kann so eine Stunde dauern. Für deine Anlage ist das natürlich Zukunftsmusik, solange der rapide Energieverlust aus der WW-Pufferzone nichr behoben ist. HTH. LG, Sebastian

Wangnick · ‎07.01.2026

@qwert089 schrieb: weisst du ob man per VBUS auch die Zirkulationspumpe einmalig starten kann? Wie gesagt, ich lese nur passiv. Ich habe auch in den Unterlagen nichts derartiges gefunden. Aber man könnte die Menschen bei Resol ja mal fragen ... LG, Sebastian

Wangnick · ‎07.01.2026

@Dans schrieb: - wie hast du es geschafft, die Vitotrans Werte auszulesen mit VBUS? Ich lese den VBUS über einen Optokoppler an UART0 eines Raspberry Pi mit einem kleinen Python-Skript aus. Die VBus-Schnittstelle ist hier dokumentiert, und die Nachrichtenfelder der Vitotrans 353 hier. @Dans schrieb: - Woher kommt deine Aufteilung in Abstrahlungsverlust des Speichers und Übergang ins Heizwasser? Ist das geschätzt basierend auf den offiziellen Dokumenten des Speichers oder kannst du das irgendwie messen? Tja. Ich messe mit einem WMZ zwischen ODU und IDU die erzeugten Wärmemengen. Dann messe ich mit einem zweiten WMZ die in den Heizkreis gelieferten Wärmemengen. Und dann messe ich mit der Vitotrans (und auch noch mit einem Wasserzähler im Kaltwasserzulauf der Vitotrans und drei DS18B20 an Kaltwasserzulauf, Warmwasserausgang und Zirkulationsrücklauf) die ins Warmwasser gelieferten Wärmemengen. Die Aufteilung des Abstrahlungsverlusts habe ich Pi mal Daumen in 2/3 WW-Zone und 1/3 Heizzone aufgeteilt. Und dann ergibt sich eine Differenz als Übertragung aus der WW-Zone in die Heizzone. Ich denke übrigens, dass diese Übertragung wohl nicht nur über das Lochblech stattfindet, sondern auch über die Wiedereinschichtung des der WW-Zone entnommenen Pufferwassers durch die Vitotrans in die Heizzone. Ich meine auch festzustellen, dass über die IDU-ODU- und IDU-Puffer-Verbindungsleitungen enorm viel Energie "verloren" geht. Bei mir enthalten diese Leitungen 27l Wasser, und die müssen natürlich bei jedem Verdichterlauf im Sommer wieder von Souterraintemperatur auf Heizwassertemperatur gebracht werden. Wenn die Abstrahlverluste nicht in den meisten Monaten der thermischen Hülle des Hauses zugute kämen, wäre ein elektrischer Durchlauferhitzer effizienter. LG, Sebastian PS: Ich glaube, ich habe oben einen Denkfehler drin. Denn der Rücklauf aus der Vitotrans in die Heizwasserzone trägt dort ja keine Energie ein, sondern verringert sie! Insofern sollte der Energiefluß von der oberen in die untere Zone größer sein, nicht kleiner, bzw. es müsste ein Teil der Heizzonenaufwendungen dem Warmwasser zugeschlagen werden. Ich muss wohl mal eine Sommerrechnung aufmachen, und dann den Winter und die Rücklaufeinschichtung der Vitotrans noch einmal genauer betrachten ...

Wangnick · ‎06.01.2026

Ich glaube, die Salden der Vitotrans sind ohne die Aufwendungen für Zirkulation. Dazu wird ja die Zirkulation der Vitotrans einmalig bei der Installation kalibriert. Ich habe dieselben Geräte und hatte im Dezember 2024 meine Zahlen mal ausgewertet. Laut Viessmann hat der ODU-Verdichter 312kWh für WW produziert. Davon sind 280kWh an meinem WMZ zwischen ODU und IDU vorbeigekommen. Die Vitotrans hat davon 110kWh in Zirkulation und Zapfwasser übertragen, und zwar 90kWh ins Zapfwasser und 20kWh in die Zirkulation (bei uns ist die Zirkulation nur strikt auf Anforderung, und wir bemühen uns, sie nicht unnütz anzufordern). Von den verbleibenden 170kWh sind wohl 70kWh in den Vitocell-Aufstellungsraum abgestrahlt und 100kWh an das Heizwasser übertragen worden. .Das scheint mir mit deinen Zahlen ansatzweise vergleichbar. Meine Messungen beruhen auch auf den Sensordaten der Vitotrans, die ich alle 10 Sekunden über den VBUS abrufe und in einer Datenbank speichere. LG, Sebastian

Wangnick · ‎06.01.2026

@der_Sucher schrieb: Die Heizlastberechnung hat mein Energieberater gemacht. Dabei geht er von einer Außentemperatur von -10,3 Grad aus. Die Gebäudeheizlast ist annäherungsweise proportional zum Temperaturgefälle zwischen innen und außen. Wenn wir das Erdreich mal ignorieren, und für die Heizlastberechnung eine Innentemperatur von 20°C annehmen, dann hat das Haus laut Berechnung bei 30,3K Gefälle eine Normheizlast von 12,9kW, also generell eine Heizlast von 426W/K. So einfach ist das. Soll heißen, bei einer Außentemperatur von -5°C also einem Gefälle von 25K ist die berechnete Heizlast des Gebäudes 10,65kW. Oder andersherum, die maximale Heizleistung der FBH von 7,5kW reicht nach der Berechnung nur aus, um ein Gefälle von 17,6K aufrechtzuerhalten, also bei einer Raumtemperatur von 20°C nur bis zu einer Außentemperatur von +2,4°C. Aber selbst wenn du mehr Heizflächen hättest: Schon die maximale Heizleistung der A06 aus dem Kennliniendiagramm oben von 6kW reicht nach der Berechnung nur für ein Gefälle von 14,1K aus, also nur bis zu einer Außentemperatur von +5,9°C. Was sagt denn dein Energieberater zu der FBH und der Wärmepumpe? Wurde bei der Planung eventuell eine zeitnahe energetische Ertüchtigung des Hauses vorausgesetzt? LG, Sebastian

Wangnick · ‎06.01.2026

Hallo Julien, das von Viessmann empfohlene Hydraulikschema für deine Anlagenkonfiguration ist wie für meine https://schematics.viessmann-climatesolutions.com/?query=4805622.bzw. Darin findest du das Wegeventil W19 im Rücklauf vom Vitocell zur IDU. Ich kann auf den Fotos die Rohrleitungen zwischen Puffer und IDU und zwischen Puffer und Divicon nicht nachvollziehen, bitte tue du das einmal: Ganz oben knapp unter dem Deckel ist HV1-1 für das Überdruckventil und/oder den Entlüfter, das ist OK so. Dann kommt erst einmal nichts, und dann kommen von oben nach unter a) HV1-2 der WW-Zonenvorlauf von der IDU, b) HR1-1 der WW-Zonenrücklauf zum Wegeventil W19 und dann zum gemeinsamen Rücklauf IDU, c) mittig HV2-1 der Heizzonenvorlauf von der IDU und auf derselben Höhe abgewinkelt HV2-2 der Heizkreisvorlauf zur Divicon, d) HR2-1 der Heizzonenrücklauf zum Wegeventil W19 (und dann zur IDU) und e) HR2-2 der Heizkreisrücklauf von der Divicon. Wenn die Verrohrung stimmt, dann muss das Wegeventil geprüft werden. Wird es angesteuert? Ist es richtig herum verbaut? Und dreht der Motor richtig herum, wird also im Heizladebetrieb der Heizzonenrücklauf und im WW-Ladebetrieb der WW-Zonenrücklauf auf den IDU-Heizkreis/Puffer-Rücklaufeingang aufgeschaltet? Bei meiner Anlage musste nach der installation auch der Drehsinn dieses Mischermotors durch Umdrehen eines Steckers im Innneren des Gehäuses noch gewechselt werden. LG, Sebastian

Wangnick · ‎06.01.2026

Ich verstehe es nicht. Unabhängig von der Leistungsproblematik der Wärmepumpe leistet die FBH 67W/m², sind bei 112m² also nur 7,5kW. Aber das Haus hat 13kW Heizlast? Wie habt ihr euch das gedacht? Für welche Außentemperatur ist die Heizlast berechnet? LG, Sebastian

Wangnick · ‎06.01.2026

Die Regelung sollte die Soll-Vorlauftemperatur ziemlich eng nachfahren, vorausgesetzt die Anlage fährt im möglichen Bereich des Kennlinienfeldes. Dieses findet sich in der Planungsanleitung, und hängt vom Typ des Außengeräts ab. Meine Anlage tut das auch ziemlich gut, ist aber auch leicht überdimensioniert (A10 für eine Heizlast von 6kW@-10°C, Warmwasser noch dazu). LG, Sebastian

Wangnick · ‎05.01.2026

Das aktive Raumtemperatursoll bestimmt zusammen mit Außentemperatur, Niveau und Neigung das Heizvorlauftemperatursoll. Das ist das Grundprinzip witterungsgeführter Regelungen. Im Benutzerhandbuch sollte sich ein Diagramm mit einer Kurvenschar finden, die das Prinzip erläutert. Die tatsächliche Raumtemperatur ist dabei zunächst zweitrangig. Klingt bescheuert, hat aber Gründe; ob die in Zeiten von Funkthermostaten noch gelten kann man bestimmt diskutieren. LG, Sebastian

Wangnick · ‎05.01.2026

Wenn die Räume nicht warm werden, dann ist das eine Fehlermeldung. Du kennst die "Wasserkocherformel"? Oben leistet die WP 2.1K * 1670 l/h * 1,16 Wh/Kl = 4070 Watt, unten 3.1K * 1610 l/h * 1,16 Wh/Kl = 5790 Watt. Laut Kennliniendiagramm sind diese 5790 Watt bei diesen Temperaturen schon über der Höchstleistung. Für welche Innen- und Außentemperatur wurde die Heizlast berechnet. Denn die Heizlast ist proportional zum Temperaturgefälle zwischen Innen und Außen, und man kann dann zusammen mit dem Kennliniendiagramm aus der Viessmann-Planungsanleitung eine Aussage treffen, bis zu welcher Außentemperatur die Wärmepumpe es noch alleine schaffen kann, die Innentemperatur des Hauses zu halten, bzw. mit welchem jährlichen Einsatz des elektrischen Zuheizers man rechnen muss und wie sich das auf die versprochene JAZ (und die Stromrechnung) auswirkt. LG, Sebastian

Wangnick · ‎05.01.2026

@OptimusOne schrieb: Ja im Service Bereich nachschauen ob der Wert auf 2 steht. Normal passiert da nichts weiter, außer dass das Wasser blöde weg läuft. Man kann auch Scheibenenteiser nehmen. Oder bis zum Tauwetter warten. Auf zwei oder drei, glaube ich. Zwei bedeutet installiert, drei bedeutet ab Werk installiert. LG, Sebastian

Wangnick · ‎05.01.2026

@ABR schrieb: ViCare zeigt für die A10 kaum weniger als 3,5kW an, obwohl 2,6kW lt. Kennlinie erreicht werden sollen. Ja, ich hab auch schon überlegt, dass nach der Logik von Andreas Gröne die aufwendigeren Abtauvorgänge der neueren Softwareversionen jetzt eigentlich zu einer Verbesserung der Modulationsuntergrenze im Datenblatt führen sollten 🙂 🙂 🙂 LG, Sebastian

Wangnick · ‎05.01.2026

@W27BD schrieb: Was mich irritiert ist, dass für Dezember ViCare behauptet, es wären 2,5 MWh erzeugt worden, aber der WMZ sagt es wären nur 2 MWh! ... Ich denke eher, dass der Wärmeverlust real ist. Aber wo? Mein WMZ hängt zwischen ODU und IDU nahe bei der IDU. Und meine Diskrepanzen sind kleiner. Für Dezember sagt die Vitocal, sie hätte 2670 kWh produziert, und der WMZ sagt, es seien 2467 von der ODU zur IDU geflossen, also nur 8% Abweichung anstelle deiner 20%. Ich sehe mir aber die Saldierung in der Vitocal genau an. Und da meine ich zu erkennen, dass nicht nur die Leistung zum Aufwärmen des internen IDU-Puffers von der Vitocal als gelieferte Energie saldiert wird, sondern auch die anschließende Kühlleistung um den Verdampfer abzutauen und den IDU-Puffer wieder abzukühlen. Am Ende eines Abtauvorgangs schlägt also eine brav vom Verdichter gelieferte Energiemenge in ViCare zu Buche, die aber nie von der IDU ins Haus abgeliefert wurde. Und mein WMZ zählt davon nur die eine Hälfte, nämlich die Erwärmung des IDU-Puffers; die Rücklieferung der IDU-Pufferenergie an die ODU zählt mein WMZ nicht, weil er eine Rücklaufsperre hat. Und dein WMZ zählt davon gar nichts, weil zwischen IDU und Puffer von der ganzen Aktion ja auch gar nichts ankommt. LG, Sebastian

Wangnick · ‎05.01.2026

Also die zwei Ringheizer haben zusammen 200W und werden bei jedem Abtauvorgang für 1/4 Stunde aktiviert. Das macht 50Wh zusätzlich pro Abtauvorgang. Nun sind die Abtauvorgänge immer leicht anders. Ich habe hier einen von heute morgen, da hat die Anlage insgesamt in der Zeit des Abtauens 510Wh Strom verbraucht. Davon waren ca. 30Wh für die Ringheizer (die anderen 20Wh werden ja verbraucht, während die Anlage schon wieder heizt), es wären ohne die RIngheizer also 480Wh gewesen. Aber jetzt finde mal einen Abtauvorgang mit der alten Software zu exakt denselben Bedingungen! Dazu kommt, dass ich meine Monitoring-Software erst gestern um den Stand der Kaskadenschaltungs-Stromzählerstände erweitert habe, und dass die Kaskadenschaltung überhaupt erst seit dem 27.3.2025 in Betrieb ist. Ich muss mal schauen, was meine Datenbank da so an alten Abtauvorgängen hergibt ... LG, Sebastian

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